常见问题

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：智能装配与高难度拆卸

对于深盲孔环境，螺旋挡圈必须集成精密计算的‘拆卸末端’（Removal Notch）。其物理本质是利用悬臂梁偏转原理，在末端施加轴向力 $F_{pry}$ 使挡圈产生径向收缩位移 $\delta$。计算公式为 $\delta = \frac{F_{pry} L^3}{3EI}$，其中 $L$ 为末端悬臂长度。为实现‘快速翘起’，退口处的几何形状应设计为 $15^\circ$ 至 $20^\circ$ 的斜坡。拆卸过程中，必须确保拨开力产生的局部应力 $\sigma_{local} < 0.8\sigma_{yield}$，以防挡圈永久变形。此外，槽壁接触应力需满足 $\sigma_{contact} = \frac{F_{pry}}{A_{eff}} < S_{c}$，其中 $S_{c}$ 为铝合金基体的许用压应力，以避免在翘起过程中产生不可修复的压痕。

关键控制指标参数：翘起位移矢量 / $\vec{d}_{pry}$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

在石油钻井的极端下井环境中，温度可达 $200^{\circ}C$，且存在高浓度 $Cl^-$ 和 $H_2S$。316 不锈钢波形弹簧在此环境下承受极大的工作应力 $\sigma_w$。失效机理表现为应力腐蚀开裂（SCC），其诱导期 $t_i$ 与应力水平 $\sigma$ 遵循倒数关系 $t_i \propto \sigma^{-n}$。由于 316 不锈钢主要依靠冷加工获得高强度，其内部存在高密度的残余应力位错塞积，这些高能区成为腐蚀介质优先攻击的位点。在 $200^{\circ}C$ 下，氯离子会穿透表面钝化膜 $Cr_2O_3$，引发点蚀。一旦点蚀坑深度达到临界尺寸，在波形弹簧交变弯曲应力的作用下，裂纹会沿晶或穿晶快速扩展。为了缓解此问题，建议在成型后进行低温去应力退火（约 $400^{\circ}C$），在不显著降低冷作硬化强度的前提下，大幅消除残余拉应力。同时，由于 $\sigma_y$ 随温度升高下降，需按 $\sigma_{y, 200^{\circ}C} \approx 0.85 \sigma_{y, RT}$ 进行强度校核，确保最大应力不超过屈服强度的 $60\%$。

关键控制指标参数：临界应力强度因子幅值 / $\Delta K_{th}$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

波形弹簧在高速交变载荷（如航空电机转子预紧）下，材料的内耗 $\tan \delta$ 会影响系统的动态稳定性。Inconel X750 的内耗主要源于位错在线张力下的振动以及溶质原子与位错的相互作用。经过沉淀硬化热处理后，弥散分布的 $\gamma^{\prime}$ 相对位错起到强力钉扎作用，显著降低了由位错滑移引起的非弹性应变，从而减小了内耗。阻尼比 $\zeta$ 与内耗的关系为 $\zeta \approx \frac{1}{2} \tan \delta$。在高温工况下，内耗会随温度升高而增大，这是由于热激活脱钉过程加剧。公式上，复数模量可表达为 $E^* = E^{\prime} + i E^{\prime\prime}$，其中储存模量 $E^{\prime}$ 决定弹簧刚度，损耗模量 $E^{\prime\prime}$ 决定能量耗散。对于要求高定位精度的波形弹簧，必须通过控制析出相密度来最小化 $\tan \delta$，防止共振时振幅过大导致弹簧间的摩擦磨损（Fretting），确保系统响应的线性度。

关键控制指标参数：结构阻尼系数 / $\tan \delta$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

在深空环境（约 $3 K$ 至 $70 K$）下，波形弹簧面临极端的超低温冷脆风险。对于选用的 316 不锈钢或镍基合金，其韧脆转变温度 $DBTT$ 必须远低于工作温度。在超低温下，材料的泊松比 $\nu$ 会微幅变化，而断裂韧性 $K_{IC}$ 成为设计的决定性因素。波形弹簧的波谷区域是典型的应力集中点，其几何不连续性导致的应力强度因子 $K_I = Y \sigma \sqrt{\pi a}$（其中 $a$ 为表面微裂纹深度）必须小于材料的 $K_{IC}$。由于超低温下裂纹尖端塑性区缩小，材料对表面缺陷极其敏感。因此，生产工艺中需引入喷丸强化（Shot Peening）以产生表面残余压应力，抵消部分拉应力，并采用电解抛光消除微观切痕。通过实验测得 316 不锈钢在 $-196^{\circ}C$ 下的断裂应变 $\epsilon_f$ 仍能保持在 $30\%$ 以上，这为其在深空冲击载荷下的可靠性提供了保障。

关键控制指标参数：裂纹尖端张开位移 / $CTOD$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

Inconel X750 在超过 $700^{\circ}C$ 的环境中长期服役时，析出强化相 $\gamma^{\prime}$ 会发生 Ostwald 熟化，即小尺寸粒子溶解而大尺寸粒子长大，导致粒子间距 $L$ 增大，根据公式 $\sigma_y \propto \frac{1}{L}$，强度会大幅下降。为规避此时效软化现象，必须通过精确的沉淀硬化热处理控制初始粒径。典型的三段式热处理包括：$1149^{\circ}C$ 固溶处理，随后 $843^{\circ}C$ 稳定化处理 $24$ 小时，最后 $704^{\circ}C$ 沉淀硬化 $20$ 小时。这种工艺能在晶界形成连续但非膜状的碳化物，抑制晶界滑移。对于波形弹簧，其工作高度 $H_{work}$ 对应的切向应力 $\sigma_t$ 需进行应力限制。如果计算出的初始应力 $\sigma_0$ 接近材料在 $700^{\circ}C$ 下的持久强度 $\sigma_{10^5}$，则必须增加波次数 $N$ 或层数，以降低单层应力水平。这种热处理策略能将时效软化引起的载荷损失在 $10000$ 小时内降至最低。

关键控制指标参数：析出相平均粒径 / $d_{\gamma^{\prime}}$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

316 不锈钢由于不具备沉淀硬化能力，其波形弹簧的弹力主要源于冷轧产生的位错强化。在 $-50^{\circ}C$ 至 $150^{\circ}C$ 的循环热负荷下，材料会发生回复现象，导致位错密度下降和弹力丧失。波形弹簧的储能密度 $\omega = \frac{\sigma^2}{2E}$ 随温度波动。在低温 $-50^{\circ}C$ 下，316 不锈钢的屈服强度增加，但由于其较高的层错能，奥氏体稳定性较好，不易发生马氏体转变。然而，在 $150^{\circ}C$ 时，位错热激活能增加，可能导致微观蠕变。设计时应通过 $350^{\circ}C$ 至 $450^{\circ}C$ 的去应力退火处理，稳定冷加工后的位错亚结构。计算疲劳寿命时，需引入修正的 Goodman 准则 $\frac{\sigma_a}{\sigma_e} + \frac{\sigma_m}{\sigma_{uts}(T)} = 1$，其中 $\sigma_{uts}(T)$ 为对应温度下的抗拉强度。确保弹簧在交变热载荷下的工作应力 $\sigma_{work} < 0.5 \sigma_{y, cold}$，以维持长期运行的尺寸精度。

关键控制指标参数：冷加工硬化指数 / $n_{work}$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

在 $650^{\circ}C$ 的极端高温下，材料的弹性模量 $E$ 会发生明显的非线性软化。对于镍基合金，其温度相关的模量可表示为 $E(T) = E_0 [1 - η(T - T_{room})]$。波形弹簧的载荷 $P$ 与变形量 $f$ 的关系公式需修正为 $P = \frac{4 E(T) b t^3 n}{D_m^3} \frac{f}{N^4} \cdot C_f$，其中 $C_f$ 为考虑蠕变效应的折减系数。蠕变应变速率 $\dot{\epsilon}_c$ 遵循 Norton 定律 $\dot{\epsilon}_c = A \sigma^n \exp(-\frac{Q}{RT})$，其中 $Q$ 为活化能。在长期服役过程中，弹簧的总应变保持不变 $\epsilon_{total} = \epsilon_e + \epsilon_c = const$，随着蠕变应变 $\epsilon_c$ 的增加，弹性应变 $\epsilon_e$ 减小，从而导致载荷损失。在设计具有 $H_{solid}$ 高度的波形弹簧时，必须预留至少 $15\%$ 的载荷余量，并利用沉淀硬化热处理产生的稳定第二相来锚定位错，降低蠕变常数 $A$，确保在 $1000$ 小时后的残余应力 $\sigma(t)$ 仍处于弹性范围内。

关键控制指标参数：高温弹性模量修正系数 / $\eta$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

混合动力变速器内部环境复杂，波形弹簧不仅承受高达 $5000 N$ 的轴向载荷，还面临从 $-40^{\circ}C$ 到 $200^{\circ}C$ 的剧烈热循环。Inconel X750 的析出强化通过在基体中弥散分布的 $\gamma^{\prime}$ 相实现，其尺寸通常控制在 $15 nm$ 到 $50 nm$ 之间。根据 Orowan 机制，强化增量 $\Delta \sigma$ 与析出相间距成反比。在循环热应力下，波形弹簧的疲劳寿命 $N_f$ 遵循 Coffin-Manson 关系 $\frac{\Delta \epsilon_p}{2} = \epsilon_f^{\prime} (2N_f)^c$。为了防止疲劳裂纹在晶界处早期萌生，沉淀硬化热处理应采用两阶段时效：首先在 $843^{\circ}C$ 进行一次时效以在晶界析出碳化物 $M_{23}C_6$，增强晶界强度；然后在 $704^{\circ}C$ 进行二次时效以优化晶内 $\gamma^{\prime}$ 相。这种组织结构能有效抑制热疲劳引起的位错积聚，确保离合器在 $20$ 万公里寿命期内的压力恒定性，其载荷衰减率 $\Delta P/P$ 需严格控制在 $3\%$ 以内。

关键控制指标参数：疲劳强化增量 / $\Delta \sigma_{Orowan}$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

超低温冷脆是铁素体材料在低温下位错运动受阻导致的韧脆转变现象。波形弹簧在液氮环境下工作时，必须选用面心立方（FCC）晶体结构的材料，如 316 不锈钢或 Inconel 合金。对于这些材料，屈服强度 $\sigma_y$ 会随着温度降低而升高，但断裂韧性 $K_{IC}$ 却可能下降。在 $-196^{\circ}C$ 下，材料的杨氏模量 $E$ 会增加约 $10\%$ 至 $15\%$，导致弹簧常数 $k = \frac{4 E b t^3 N^4}{D_m^3}$ 显著增大。此时，波形弹簧的波谷处容易产生应力集中。设计时需通过增加波次数 $N$ 来降低单波的变形量，减小弯曲应力 $\sigma_b$。同时，必须进行超低温深冷处理以消除残余奥氏体向马氏体转化的倾向，防止由于体积膨胀引起的微裂纹。材料的冲击功 $A_v$ 在 $-196^{\circ}C$ 下应保持在 $100 J$ 以上，以确保在阀门启闭的冲击载荷下不会发生脆性断裂。

关键控制指标参数：低温脆性转变温度 / $DBTT$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

316 不锈钢波形弹簧在深海环境下的性能受其奥氏体稳定性影响。虽然 316 不锈钢主要依靠冷加工硬化而非沉淀强化获得强度，但在深海 $4^{\circ}C$ 环境中，其疲劳极限受氯离子引起的点蚀严重影响。计算应力腐蚀开裂的临界应力强度因子 $K_{ISCC}$ 时，需考虑波峰处的极大拉应力 $\sigma_{max} = \frac{3 \pi P D}{4 b t^2 N^2}$。在深海高压下，静压力会对裂纹尖端产生复杂的闭合效应，但点蚀坑会演变为裂纹源。316 不锈钢的耐点蚀当量指数 $PREN = \%Cr + 3.3 \times \%Mo + 16 \times \%N$ 需保持在 24 以上。对于高周疲劳工况，若弹簧表面存在微量马氏体相（冷加工诱发），则在电化学作用下会加速氢脆。建议对 316 不锈钢进行固溶处理后的低温稳定化处理，或选用含钼量更高的材料以提升局部腐蚀抗力，确保其在 $6000m$ 水深下的服役寿命超过 $10^7$ 次循环。

关键控制指标参数：耐点蚀当量指数 / $PREN$

产品类型：波形弹簧

工程技术领域：材料与极限工况

Inconel X750 是一种典型的镍基沉淀强化高温合金，其抗蠕变性能主要依赖于 $\gamma^{\prime}$ 相 $[Ni_3(Al, Ti)]$ 的弥散析出。在 $550^{\circ}C$ 的高温蠕变工况下，波形弹簧的应力松弛率可通过公式 $L_t = L_0 \cdot e^{-k t^m}$ 进行评估。为了最大限度提高蠕变强度，必须严格执行沉淀硬化热处理：首先进行 $1149^{\circ}C$ 的固溶处理以消除加工硬化并均匀化组织，随后在 $732^{\circ}C$ 下保持 8 至 10 小时进行时效处理，以促进球状或立方形的 $\gamma^{\prime}$ 相析出。这种析出强化机制能够有效阻碍位错在晶格中的攀移与滑移。在实际工程中，若热处理不当，析出相尺寸过大或分布不均，会导致波形弹簧在工作高度 $H_{work}$ 下的负荷损失超过 $10\%$。因此，必须控制冷却速率以获得最佳的析出相体积分数，确保弹簧在持续高温下的几何稳定性。

关键控制指标参数：高温应力松弛率 / $\sigma_{r}$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

$17-7PH$ 不锈钢在经过 $RH950$ 或 $TH1050$ 处理后，主要强化相为弥散分布的 $Ni_3Al$ 金属间化合物。达克罗的固化温度 $T_{cure} \approx 300^{\circ}C$ 远低于其固溶处理温度，但处于其时效强化的影响范围内。短时间的 $300^{\circ}C$ 暴露可视为一种轻微的二次时效过程，有助于消除冷加工过程中的残余奥氏体，增加马氏体转变百分比 $\phi_M$。微观上，这会导致位错线与析出相的相互作用力 $F_p$ 略有增加，宏观表现为屈服强度 $\sigma_{0.2}$ 的小幅提升。然而，必须精确控制固化时间 $t$，避免过时效导致析出相粗化（Coarsening），遵循 $r^3 - r_0^3 = kt$ 规律，否则会引起弹性模量 $E$ 的波动，进而影响螺旋挡圈的额定载荷 $P_{load} = \frac{E \cdot b \cdot t^3 \cdot f}{18 \cdot D_m^2}$。

关键控制指标参数：析出相半径 $r$ / 马氏体体积分数 $\phi_M$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

虽然电镀镉具有优异的防腐和润滑性，但在含硫环境下，镉会迅速转化为硫化镉（CdS），产生严重的应力腐蚀开裂倾向。此外，镉具有高毒性，符合 REACH 和 RoHS 指令的现代工业已逐步淘汰。在天然气系统中，螺旋挡圈的最佳替代方案是锌铝涂层（Zinc Flake Coating）或特殊的环氧基防腐涂料。锌铝涂层利用薄片状的铝和锌通过重叠排列形成类似“迷宫”的路径，有效延长了 $H_2S$ 分子的扩散路径 $L_{diff}$，其扩散通量 $J = -D \nabla C$ 显著降低。对于承受极高轴向推力的挡圈，需校核涂层对摩擦因数的影响，以确保挡圈在受到冲击载荷 $F_{imp} = m \cdot \frac{dv}{dt}$ 时，不会因摩擦力不足而从沟槽中弹出。

关键控制指标参数：扩散路径因子 $L_{diff}$ / 环境应力开裂抗力

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

磷化液的酸比 $R = \frac{TA}{FA}$ 直接决定了磷化反应的动力学过程。对于螺旋挡圈，若 $R$ 值过低（游离酸过高），酸蚀反应剧烈：$Fe + 2H^+ \rightarrow Fe^{2+} + H_2 \uparrow$，会导致基体过蚀，降低挡圈截面的有效承载面积 $A_{eff}$，从而削弱轴向剪切强度 $\tau = \frac{F}{A_{eff}}$。若 $R$ 值过高，则水解反应过快，形成的磷化晶体粗大且疏松，剪切抗力降低。实验表明，当 $R$ 维持在 $15:1$ 至 $20:1$ 时，形成的锰系磷化膜最为致密，其剪切屈服强度偏差 $\Delta \tau_{yield} < 3\%$。对于多层螺旋挡圈，致密的晶体结构还能减少层间相对滑移时的微观切削，提升动态疲劳寿命 $N_f$。

关键控制指标参数：酸比 $R$ / 轴向剪切强度 $\tau$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

化学镍（ENP）通过自催化氧化还原反应沉淀，形成含磷量 $9\%\sim 12\%$ 的非晶态合金，其结合力 $\tau_{bond}$ 可达 $300\sim 400\text{ MPa}$，远高于 PTFE 的物理吸附。在强碱环境下，ENP 表现出极佳的稳定性，但在强酸（如 $HCl$）中，腐蚀速率遵循电解律 $R = \frac{M \cdot I}{n \cdot F \cdot \rho}$。相比之下，PTFE 具有几乎绝对的化学惰性，但其硬度极低，且在螺旋挡圈受载发生弹性变形 $\epsilon = \frac{\sigma}{E}$ 时，PTFE 容易产生微裂纹。最佳方案通常采用复合镀层（ENP-PTFE），将 PTFE 颗粒嵌入镍基体中。这种复合膜既能维持高硬度 $HV_{500}$，又能提供极低的干摩擦系数 $\mu \approx 0.1$，同时有效阻断酸性介质通过孔隙接触碳钢基体。

关键控制指标参数：界面结合强度 $\tau_{bond}$ / 维氏硬度 $HV$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

在高真空环境下，残留在磷化膜微孔中的润滑油或水分会发生“出气”（Outgassing）现象，其放气率 $Q$ 遵循赫兹-克努森方程（Hertz-Knudsen equation）。如果挡圈未进行彻底的真空脱脂，释放的气体分子会形成微观气垫，改变螺旋挡圈与沟槽接触面的静摩擦力矩 $M_f = f \cdot F_n \cdot R$。更严重的是，磷化结晶水的析出会导致膜层脆化脱落，碎裂的磷化晶体作为硬质磨粒进入高速轴承区域，诱发严重的磨粒磨损，其磨损速率 $V_{w} = K \cdot \frac{W \cdot L}{H}$，其中 $H$ 为接触面硬度。因此，航空级螺旋挡圈在磷化后需进行 $10^{-4}\text{ Pa}$ 级别的真空烘烤，以确保在工作环境下的热物理特性稳定，防止挡圈因振动频率 $f_n = \frac{1}{2\pi}\sqrt{\frac{k}{m}}$ 与系统共振时发生膜层剥离。

关键控制指标参数：放气率 $Q$ / 磨粒磨损系数 $K$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

标准螺旋挡圈的理论厚度为 $T_{nom}$，但在进行防腐处理（如多层磷化或厚膜达克罗）后，实际厚度变为 $T_{act} = T_{nom} + 2 \cdot t_{coating}$（考虑双面）。对于多层（如3层）无缺口螺旋挡圈，总厚度增量需考虑层间重叠效应，即 $\Delta T_{total} = N \cdot t_{coating} \cdot k_{stack}$，其中 $k_{stack}$ 为层间压紧系数（通常取 $1.1\sim 1.3$）。在计算机械性能时，沟槽宽度 $W$ 必须满足 $W > T_{act} + S_{min}$，其中 $S_{min}$ 为补偿由于涂层不均匀度产生的公差。若忽略此增量，挡圈在高温受热膨胀 $\alpha \cdot L \cdot \Delta T$ 后，可能与沟槽侧壁产生挤压应力 $\sigma_{press} = E \cdot \alpha \cdot \Delta T$，导致挡圈翘曲（Dishing）或丧失轴向锁紧力。

关键控制指标参数：层间压紧系数 $k_{stack}$ / 涂层公差带 $IT_{coating}$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

$316$ 不锈钢螺旋挡圈的抗腐蚀机理源于表面形成的致密富铬氧化膜 $Cr_2O_3$，其点蚀当量指数 $PREN = \%Cr + 3.3\%Mo + 16\%N$。失效表现为局部点蚀（Pitting），当氯离子穿透钝化膜，坑内 pH 值由于水解反应 $Cr^{3+} + 3H_2O \rightarrow Cr(OH)_3 + 3H^+$ 而降低，形成自催化效应。而达克罗处理的碳钢挡圈则是典型的牺牲阳极保护机理，锌片电位（$-1.03\text{V}$）低于钢基体（$-0.44\text{V}$）。盐雾环境下，腐蚀电流 $I_{corr}$ 分布在相互叠压的鳞片间，遵循欧姆定律 $I = \frac{V_{oc}}{R_{total}}$，其中 $R_{total}$ 随腐蚀产物（白锈）的堆积而增大，从而产生“自愈合”效应。在长达 $1500\text{ h}$ 的测试中，碳钢达克罗件表现出极高的整体稳定性，而 $316$ 不锈钢在高浓度 $Cl^-$ 下可能因晶间腐蚀导致挡圈弹性系数 $k$ 的不可逆衰减。

关键控制指标参数：点蚀当量指数 $PREN$ / 腐蚀电流密度 $j_{corr}$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

深海酸性环境（Sour Service）要求螺旋挡圈必须符合 NACE MR0175 标准。当 $H_2S$ 分压 $P_{H_2S} > 0.3\text{ kPa}$ 时，钢材表面的硫化反应 $Fe + H_2S \rightarrow FeS + 2H_{ads}$ 产生的吸附氢 $H_{ads}$ 会向裂纹尖端聚集。此时若采用单一物理屏蔽涂层，一旦涂层破损，局部阳极腐蚀电流密度 $i_{corr}$ 会激增。最有效的处理是结合 $17-7PH$ 沉淀硬化不锈钢的受控热处理（CH900状态）与真空离子镀钛（PVD-TiN）。其抗应力腐蚀因子 $K_{ISCC}$ 需满足 $K_I < K_{ISCC}$。对于多层螺旋挡圈，层间间隙 $g$ 容易产生缝隙腐蚀，设计时需确保涂层能够渗透至层间，或利用牺牲阳极效应。其寿命预测模型通常基于 Paris 公式修正项：$\frac{da}{dN} = C(\Delta K)^m \cdot f_{env}$，其中 $f_{env}$ 为环境强化因子，特殊处理可将 $f_{env}$ 从 $10$ 以上降至 $1.2$ 左右。

关键控制指标参数：应力腐蚀临界强度因子 $K_{ISCC}$

产品类型：螺旋挡圈

工程技术领域：防腐技术与特殊处理

在汽车变速器环境中，螺旋挡圈需频繁承受轴向脉动载荷。锰系磷化（Manganese Phosphating）形成的晶体结构通常为颗粒状的马磷铁矿 $Mn_5H_2(PO_4)_4 \cdot 4H_2O$，其晶核尺寸 $D_{crystal}$ 约在 $5\sim 15\text{ \mu m}$，相较于锌系磷化的针状晶体，具有更高的空隙率 $P$，其有效储油体积 $V_{oil}$ 可表示为 $V_{oil} = A \cdot h \cdot P$（其中 $A$ 为表面积，$h$ 为膜厚）。锰系磷化膜的硬度更高，能显著降低初次磨合期的磨损系数 $\mu_{start}$。在 $150^{\circ}C$ 的 ATF 油中，锰系磷化膜能维持极佳的化学稳定性，通过毛细作用保持润滑膜连续性，防止挡圈在沟槽内发生干摩擦导致温升 $\Delta T = \frac{f \cdot v \cdot t}{\rho \cdot C_p}$ 超过材料回火温度。

关键控制指标参数：空隙率 $P$ / 摩擦系数 $\mu$